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『肆』 求工程用腳手架鋼管各種扣件及扣件螺絲計算方法

腳手架結構的設計規定和計算方法
1993年制訂並下發的《編制建築施工腳手架安全技術標準的統一規定》（建標〔1993〕062號，以下簡稱《統一規定》），對涉及風荷載計算、實用設計表達式等腳手架設計計算方法的有關問題作出了規定。經4年的應用和研究，1997年通過並下發了該規定的修訂稿，基本上形成了腳手架設計計算方法的框架，成為即將陸續頒布實施的各種建築施工腳手架安全技術規范的指導性文件。
由腳手架桿（構）件和連接件搭設而成的各種形式的腳手架、支撐架和其他用途架子所形成的腳手架結構，具有其自身的特點，不同於工程結構，不能完全套用鋼結構的計算方法，應依據《統一規定》確定的方法和要求進行設計和計算。
1《統一規定》對腳手架結構設計計算方法的規定
1.1對設計方法和設計要求的規定
1.1.1 規定腳手架結構一律採用以概率理論為基礎的極限狀態設計法（簡稱概率極限狀態設計法，即目前我國工程結構設計採用的方法）進行設計。
1.1.2 規定腳手架結構為臨時工程結構，其結構重要性系數γ0取0.9。
1.1.3 對腳手架結構設計可靠度的要求，考慮到無足夠統計數據積累的情況，確定其採用概率極限狀態設計的結果，應與我國的歷史使用經驗相一致，即若採用單一系數法進行設計時，其單一安全系數應滿足：強度計算時的K1≥1.5；穩定計算時的K2≥2.0。為此，在計算式中引入材料強度附加分項系數γ′m或抗力附加分項系數γ′R，γ′R＝γ0γ′m＝0.9γ′m。
1.1.4 規定鋼管腳手架結構歸入薄壁型鋼結構，在涉及設計焊接連接、選用軸心受壓桿件的穩定系數φ時，應使用《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》（GBJ18-87）。
1.1.5 規定腳手架的設計計算項目一般應包括：
（1）構架的整體穩定性計算（可轉化為對立桿穩定性的計算）；
（2）水平桿件的強度、穩定性和剛度驗算；
（3）附著、連牆件的強度和穩定性計算；
（4）抗傾覆驗算；
（5）地基基礎和支承結構的驗算。
當腳手架的結構和設置設計都符合相應規范的不必計算的要求時，可不進行計算；當作業層施工荷載和構架尺寸不超過規范的限定時，一般可不進行水平桿件的計算。腳手架失穩（包括整體、局部和單肢）破壞是其最大的危險所在，一般必須進行計算；當腳手架的局部或單肢無顯著的荷載或長度增大時，可不進行局部或單肢立桿的失穩驗算。總之，在上述規定的計（驗）算項目中，凡沒有不必計算的可靠依據時，均應進行計算。
1.1.6 按概率極限狀態設計的要求，剛度（即變形）驗算時的荷載取標准值；強度和穩定驗算時的荷載取設計值，荷載的設計值等於其標准值乘上荷載分項系數。恆載（自重）分項系數γGK取1.2（在抗傾覆驗算中的荷載有利時，取0.9）；活載（施工荷載、風荷載）分項系數（γQK、γwk）取1.4；同時組合施工荷載和風荷載時，荷載組合系數ψ取0.85。
1.2 對一般實用設計表達式的規定
《統一規定》按兩類構件（受彎、軸心受壓）和兩類荷載（不組合風載、組合風載）分別給出了腳手架結構的一般實用設計表達式，共兩組4個式子。
對於受彎構件：
不組合風載時為1.2SGK+1.4SQK
組合風載時為1.2SGK+1.4SGK
對於軸心受壓桿件：
不組合風載時為1.2SGK+1.4SQK

組合風載時為.2SGK+1.4×0.85
根據本文1.1.3對腳手架結構設計可靠度的要求，通過概率極限狀態設計法與單一系數法兩種設計表達式的比較，得到γ』m的計算式。
對於受彎構件：
不組合風載時為γ』m＝1.19
組合風載時為γ』m＝1.19
對於軸心受壓桿件：
不組合風載時為γ』m＝1.59
組合風載時為γ』m＝1.59
其中，
以上各式中：
SCK———恆載標准值的作用效應（如軸力NGK、彎矩MGK）；
SQK———施工荷載標准值的作用效應（如軸力NQK、彎矩MQK）；
Swk———風荷載標准值的作用效應（如軸力Nwk、彎矩Mwk）；
fk———材料強度的標准值；
f———材料強度的設計值，
γR———抗力分項系數，鋼結構的γR取1.165；
W———截面模量（截面抵抗矩）；
φ———軸心受壓桿件的穩定系數；
A———桿件的毛截面積。
為方便計算，各腳手架標準的編制組可根據相應腳手架的受荷情況，統計出η和λ值的范圍，編制出γ』m表，以供讀者使用。亦可取
給出KI值。例如，已定稿的《建築施工門式鋼管腳手架安全技術規范》取KI＝0．725（用於穩定計算）。
當將相應的軸力和彎矩取代一般實用設計表達式中的作用效應S時，即可得到設計使用的計算式（見後述）。計算式一般都採用荷載計算值的作用效應，即在計算式中不出現荷載分項系數。
1.3 對風荷載計算的規定
《統一規定》給出了腳手架所受的風壓標准值Wk的計算式。
當腳手架的設置高度＜100m時：
當腳手架的設置高度≥100m時：
式中W0———基本風壓；
μz———風壓高度變化系數；
βz———高度z處的風振系數；
μs———風荷載體型系數（表1）；
μztw———按桁架確定的風荷載體型系數；
φ———按腳手架封閉狀況確定的擋風系數；
0.7———按5年重現期確定的基本風壓折減系數。對某些特殊情況，可採用高於0.7的值，但不得低於此值。
以上W0、μz、βz、μstw均按《建築結構荷載規范》（GBJ9-87）的相應規定選用或計算確定，其中μstw按其表6.3.1第32和第36項計算。
表1腳手架風荷載體型系數
背靠建築物的狀況 全封閉 敞開，開洞
手腳架狀況 各種封閉情況 1.0φ 1.3φ
敞開 μstw
2 落地式腳手架結構的主要驗算
落地搭設的腳手架結構，包括單排、雙排、多排（滿堂）腳手架和支撐架，主要承受豎向荷載作用，其整體結構或單肢立桿的抗失穩能力遠低於相應的強度承載能力，當其計算長度（等於節點間的實際長度乘以計算長度系數μ）和所受軸心荷載作用較大時，將會出現失穩破壞，因此，穩定性是其主要驗算項目。強度驗算主要為地基基礎、連牆件的抗拉、水平桿件的抗彎等。當連牆件受水平壓力作用時，則需驗算其軸心受壓穩定性。水平桿件都有其自身的「跨度界值」LJ，當實用跨度L＜LJ時，其承載能力受抗彎強度條件控制，僅需驗算強度，不必驗算變形；當L＞LJ時，則受其變形條件控制，僅需驗算變形。腳手架水平桿件的LJ值及其相應的界值荷載以及不同跨度下的控制荷載等，均可從文獻1中第425～436頁查到，讀者可據此判斷是否需要進行驗算。
2.1 單、雙排腳手架的整體穩定性驗算
單、雙排扣件式鋼管腳手架的整體穩定性驗算是在較為全面、細致和深入的研究成果的基礎上提出的。以其計算方法作為參考，也初步給出了碗扣式鋼管腳手架整體穩定性的計算方法和這兩種腳手架單肢立桿穩定性的計算方法，其計算結果也是安全的（但在今後有了更多的試驗數據後，也會作必要的調整）。門式鋼管腳手架則是以單榀門架的承載力為基礎相應給出其整體穩定性的計算方法的。其他鋼制腳手架穩定性的計算可參照這三種腳手架穩定性計算的原則和方法加以研究解決。
2.1.1 扣件式鋼管腳手架的整體穩定性驗算
?扣件式鋼管腳手架整體穩定性的計算方法，系通過對多種常用構架尺寸和連牆點設置的1∶1原型單、雙排腳手架段進行整體加荷試驗，得到其出現整體失穩破壞時的臨界荷載Pcr，代入公式φ0＝Pcr/Afy（A為立桿的毛截面積，fy為立桿鋼材的屈服強度），得到的φ0為腳手架段的整體穩定系數。將φ0就視為立桿段（長度為步距H）的穩定系數，由《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》（GBJ18-87）附錄三可查得相應於φ0的長細比λ0，由μ0＝λ0i/h（i為立桿的回轉半徑），即可得到立桿的計算長度系數μ0，經對試驗數據的綜合整理以後，確定了計算扣件式鋼管腳手架整體穩定性的立桿計算長度系數μ取值（表2），μ值已綜合考慮了整架作用、連牆點作用以及荷載偏心和初彎曲等初始缺陷的影響。將復雜的腳手架整體性驗算，轉為簡單的對立桿穩定性的驗算。將結果代入上述設計表達式，即可得到以下驗算整體穩定性的實用式。
?表2 扣件式鋼管腳手架整體穩定性驗算的立桿的計算長度系數μ
類別 立桿橫距(m) 連牆件布置
2步3跨 3步3跨
雙排架 1.05 1.50 1.70
1.30 1.55 1.75
1.55 1.60 1.80
單排架 1.85
不組合風載時：
N＝1.2NGK＋1.4NQK
組合風載時：
N＝1．2NGK＋1．4×0．85NQK MW＝1．4×0．85MWK 式中N、MW———分別為立桿的軸向力設計值和風載彎矩設計值； NGK、NQK———分別為由恆載、施工荷載產生的立桿軸向力標准值； W———立桿的截面抵抗矩； MWK———由風載產生的立桿彎矩的標准值，按以下步驟計算。
（1） 按式（9）或式（10）確定風壓標准值。
（2） 確定立桿所受風線荷載標准值qwk為：
式中An為擋風面積，即寬為立桿縱距La、高為步距H的風載計算單元內的實際擋風面積。在計算An時，採用密目安全網者，可按其實圍立面積的50%計，並應同時計算桿件的擋風面積（1.15×桿件的擋風面積，1.15系數為考慮桿件連接點阻力的增大系數）；採用擋風材料封閉者，用其封閉面積。
（3） 由qwk按以下情況確定Mwk：
當連牆件按2步3跨設置時，按3跨連續梁確定Mwk（查相應結構靜力計算圖表）；當按3步3跨設置時，按2跨連續梁查得Mwk。
我國現行工程結構設計規范均已採用「概率極限狀態設計法」，規范所給的強度設計值f由抗力分項系數γR除強度標准值得到，而計算作用效應N、M的荷載為計算值（考慮荷載的分項系數和組合系數）。一些讀者往往在使用f時，卻用荷載的標准值，這是不對的，應當注意。
2.1.2 碗扣式鋼管腳手架的整體穩定性驗算
碗扣式鋼管腳手架的整體穩定性驗算，目前所做的相應試驗不夠（仍在繼續進行之中），但從其與扣件式鋼管腳手架相類似的試驗結果的分析中可以看出，由於桿件採用軸心連接等因素，使其穩定承載能力比相應構架情況的扣件式鋼管架提高15%以上。當取碗扣架的計算長度系數為μ1時，則。
因此確定，在驗算碗扣式鋼管腳手架的整體穩定性時，其μ1值可按表2數值乘以0．9325採用，其他均可採用扣件式鋼管腳手架的計算方法。經幾年的試用，可滿足使用安全的要求。2.1.3 門式鋼管腳手架的整體穩定性驗算 ?門式鋼管腳手架的整體穩定性以單榀門架計算，其門架立桿的穩定系數φ按組合桿件確定。其穩定驗算式，當不組合風載時，仍使用式（11），但N為一榀門架的軸向力設計值；當組合風載時，按下式計算：
式中Mwk———風載彎矩標准值，
hw———連牆件豎距；
φ———門架立桿的穩定系數，按查《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》附錄三，其中：
I———門架立桿換算截面回轉半徑；
I0———門架立桿截面慣性矩；
I1、h1———門架加強桿的截面慣性矩和高度；
h0———門架高度；
A———門架立桿的毛截面積；
f———門架鋼材的強度設計值：Q235鋼用205N/mm2；16Mn鋼用300N/mm2；
γ』R———考慮腳手架工作條件的抗力調整系數，取
2.2 非單、雙排腳手架結構和單肢立桿的穩定性驗算 非單、雙排腳手架結構包括多排或滿堂設置的腳手架和模板支撐架，由於尚無系統的試驗研究成果，其結構和單肢立桿的穩定性驗算，可暫參考單、雙排腳手架計算的研究成果和相關規范加以臨時解決。即將腳手架立桿段視為有側移多層框架柱，將上下橫桿視為計算立桿段的約束桿件，採用《鋼結構設計規范》（GBJ17－88）附表4.2的規定，計算出單肢立桿按有側移框架柱考慮的計算長度系數μ』0，當該單肢立桿為雙排腳手架的立桿時，則μ'0應與相應雙排腳手架的μ值一致。由於兩者的計算依據是不同的，μ』0≠μ，因此就引入兩個調整系數m1（考慮連牆件設置情況的調整系數）和m2（考慮另一方向水平桿件約束作用的調整系數），由μ』＝μ＝m1m2μ』0的特定情況求得m1和m2的數值後，用μ』＝m1m2μ』0計算出扣件式鋼管腳手架各種構架情況下單肢立桿的計算長度系數μ』的數值表。用前述方法，取碗扣式鋼管腳手架單肢立桿的計算長度系數為μ』1，則μ』1＝0.9325μ』。μ』和μ』1的數值表見文獻1第461～466頁。有了μ』（或μ』1），即可按前述方法得到相應的穩定系數φ。
扣件式或碗扣式腳手架結構的單肢立桿的穩定驗算（視其荷載作用情況可分為軸心受壓桿件和壓彎桿件），可採用《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》（GBJ18-87）的計算式和規定。
上述計算方法既考慮了腳手架結構本身的剛度條件，又考慮了腳手架結構的連牆約束和整體作用。同時還按不同的h/Lb、h/La和連牆件設置情況，分別給出了首步架和其他步架的角立桿、邊立桿與中立桿（分別在兩面、三面和四面設有橫桿）的μ』（或μ』1）值。因此，既可用於驗算單、雙排腳手架結構的單肢立桿穩定性，亦可用於驗算多排和滿堂腳手架結構的穩定性。
計算多排和滿堂腳手架結構穩定性時，連牆條件可按以下界定採用：
（1） 當架子兩個方向立桿排數≥8、桿距≤1.5m、且整體性較好，即設有足夠的整體性拉結桿件（斜桿、剪刀撐、斜撐等）時，可按2步3跨連牆考慮；
（2） 當架子兩個方向立桿排數＜8、桿距≤1.5m且整體性較好時，可按3步3跨連牆考慮；
（3）當桿距＞1.5m或具有其他整體性較差的情況時，可取μ』值為1.80～1.85，即接近於單排腳手架的工作情況。
2.3 其他驗算項目和計算注意事項?
2.3.1 水平桿件的強度驗算
水平桿件包括縱、橫向水平桿和腳手板等，當其不超過構造跨度規定，不超載或不受過大集中荷載作用時，一般不需要進行計算；當跨度和荷載較大時，一般應進行強度驗算，可依其支承情況，按簡支梁或2～3跨連續梁，使用式（1）或式（2）進行驗算。驗算時不要遺漏公式右端抗力項的調整系數，應先確定γ』m值。?門式鋼管腳手架的門架為門式框架構件，其承載力取決於荷載作用點的部位。受集中力作用時，作用點位於門架立柱時的承載力最大，位於門架立柱和加強桿之間時次之，位於橫梁跨中時最小。在設計時，應盡量避開橫梁中部受集中力的作用。
2.3.2 連牆件驗算
連牆件一般按承受水平力作用進行設計，其所受水平力NL按下式計算：
NL＝NW＋3kN
式中，Nw為自由風荷載產生的連牆件軸向力（或水平力），在計算時，可將腳手架視為支承於連牆件之上的三跨連續梁，跨度取連牆件的豎距hw，取其在風線荷載作用下的最大支座反力為Nw；3kN為腳手架平面外變形所引起的連牆件軸向力。
當連牆件採用腳手鋼管並以扣件和腳手架連接時，應使用式（2）進行計算，並同時驗算扣件的抗滑要求，每個扣件的抗滑力為8.5kN。當抗滑不滿足時，可增加扣件的設置。
當連牆件為鋼結構構件時，應按《鋼結構設計規范》（GBJ17-88）的規定進行設計。
2.3.3 地基承載力驗算
腳手架立桿基礎（或支座、墊板）底面的承載力按下式驗算：
式中P———腳手架立桿基礎底面處的平均應力設計值；
A———基礎底面面積； N———腳手架立桿傳至基礎頂面的軸心力設計值，按下式確定：f＝K.fk
fk———地基承載力標准值；
K———調整系數，碎石土、砂土、回填土取0.4；粘土取0.5；岩石、混凝土取1.0。
2.3.4 計算注意事項
（1） 作業層施工荷載的標准值，結構腳手架取3kN/m2，裝修（含裝飾和修繕作業）腳手架取2kN/m2，圍（防）護架按1kN/m2計算。模板支撐架、安裝支撐架和實用荷載超過上述規定的腳手架，應按實用荷載設計。腳手架和支撐架定型產品按其設計的荷載採用，但均不得低於1kN/m2。（2） 在腳手架設置構造中的非腳手架結構部分和型鋼件，應使用相應的鋼結構規范進行設計。
（3） 在腳手架設置中涉及連牆、附牆、預埋件、臨時支撐和對工程的加固措施等，應按相應結
構設計規范驗算，並應取得工程設計人的同意，或請工程設計人對相應結構進行驗算。

『伍』 岔枕m30×185螺栓哪個地方做的最好，又便宜

岔枕m30×185螺栓哪個地方做的最好，又便宜？緊固件咨詢顧問俞文龍認為天下沒有做得最好又便宜的螺栓，都是一份價錢一份貨，想便宜就買不到好貨，好貨不便宜，畢竟想有好的螺栓，需要一定的檢測器具，一定的技術人才和質量控制人員，一定的管理人員，這都是成本，所以質量有保證的螺栓價格都會偏貴一點；緊固件咨詢顧問俞文龍認為小廠的螺栓價格是便宜，但沒有技術人才，也沒有檢測設備，也沒有質量管理人員，所以成本也低，價格也便宜，質量也沒保證。另外，緊固件咨詢顧問俞文龍認為螺栓沒有最好，只要是合乎標准要求就是質量好的。

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『陸』 十堰市那裡有批發扣件上螺絲螺母

十堰市那裡有批發扣件上螺絲螺母，緊固件咨詢顧問俞文龍認為扣件上螺絲螺母批發只有到十堰市五金一條街或者五金城上的螺絲經銷店、螺絲批發店、螺絲專賣店、建材五金店或者十堰市螺絲螺母生產廠家去問問，或者委託他們去外購，對於常用的扣件上螺絲螺母，應該是能買到的。
緊固件咨詢顧問俞文龍認為，最好自己查相關資料，網上得來總是假，碰到不懂裝懂的，隨便應答的，根本就是假的或騙人的就直接誤導你，甚至害慘你。輕者產品質量不合格，重者要罰款。當然，緊固件咨詢顧問俞文龍認為，如果有實力，請一個緊固件的咨詢顧問參考你的技術，把握企業發展方向，定位產品，定位客戶也是不錯的一個選擇。

『柒』 鋼管扣件螺絲螺帽多少錢一個

大概是5元一套。

『捌』 SW智能扣件問題，正面的螺絲正常顯示，反面的顯示不正常，

那你現在知道了嗎?我也想知道 這是哪一款的手錶?我也有個和這一樣的。。。。 正面:swatch瑞士 反面是型號和產地 現在 我的是肉粉色 這款表多少錢

『玖』 工地架子工用的死板手是什麼型號規格。卡扣的螺絲是多大的啊。就是建築外牆的鋼管架子卡扣用的板手

架子上緊固件的扳手是22。

扳手是一種常見的安裝和拆卸工具。使用杠桿原理擰緊螺栓，螺釘，螺母和其他手持工具，以固定螺栓或螺母的開口或插座固件。扳手通常具有開口或套筒孔，用於在桿的一端或兩端夾緊螺栓或螺母，並且在使用期間在螺紋旋轉方向上向桿施加外力，使得螺栓或螺母可以擰緊。

扣件式鋼管腳手架是指為建築施工而搭設的、承受荷載的由扣件和鋼管等構成的腳手架與支撐架，統稱腳手架。扣件即採用螺栓緊固的扣接連接件。

(9)江門扣件螺絲批發商擴展閱讀

在國內常用的國標扣件上的螺母都是對邊22的，也就是配22的扳手。但是也有特殊情況存在。比如現在有用鍛造鍍鋅扣件的；鍍鋅扣件一般用的都是英制螺母，對邊是21的。也用法蘭螺母，對邊是23的。

國內常用的扣件式鋼管腳手架是鑄鐵製作，其機械性能應符合《鋼管腳手架扣件式鋼管腳手架》（GB15831-2006）材質不低於KT330-08。還要求扣件式鋼管腳手架系統零件少，安裝簡單，便於拆卸。 除了鑄鐵扣件式鋼管腳手架外，還有鋼扣件式鋼管腳手架。

鋼扣件式鋼管腳手架一般又分為鑄鋼扣件式鋼管腳手架和鋼板沖壓、液壓扣件式鋼管腳手架，鑄鋼扣件式鋼管腳手架的生產工藝與鑄鐵大致相同，而鋼板沖壓、液壓扣件式鋼管腳手架則是採用3.5-5mm的鋼板通過沖壓、液壓技術壓制而成。

鋼扣件式鋼管腳手架各種性能都比較優越，如抗斷性、抗滑性、抗變形、抗脫、抗銹等